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2012年, 第31卷, 第5期 刊出日期:2012-09-15
  

  • 全选
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    连铸工艺
  • 李梦英,王云阁,杨杰,刘丽萍,郝常鑫,杜洪波
    连铸. 2012, 31(5): 1-5.
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    通过对高碳钢的钢种特性分析及高温力学性能的测定,结合唐钢FTSC薄板坯生产线的设备工艺特点,对高碳钢浇铸温度、结晶器保护渣性能,尤其是二冷强度进行了优化,消除了铸坯表面夹渣、重皮及中间裂纹等缺陷,显著降低了铸坯缺陷发生率,提高了产品质量。
  • 刘洋,朱志远,吕延春,王文军,王海宝
    连铸. 2012, 31(5): 6-9.
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    结晶器正弦振动模式下,250 mm厚连铸坯振痕深度较深,通过试验3种非正弦振动模式找出了最优的非正弦振动参数。优化后的非正弦振动方式下铸坯振痕深度最小为0.16 mm;碳含量主要通过影响钢的高温强度来影响振痕的深度;随着铸坯拉速的提高,振痕有减轻的趋势;结晶器振动方式和参数的选取要综合考虑保护渣消耗等因素。
  • 阮飞,张捷宇,吴广新,刘智宇,马婕,殷天
    连铸. 2012, 31(5): 10-15.
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    采用FLUENT软件模拟研究将两支传统连铸用浸入式水口应用于薄带连铸布流系统中,通过设计正交试验分析了分配器侧孔面积比(S)、侧孔倾角(α)、两分配器间距(L)对布流器布流均匀性及液面波动的影响。结果表明,分配器侧孔倾角对布流影响是显著的,分配器侧孔面积比及两分配器间距对布流影响不显著。分配器侧孔倾角为0°、两分配器间距为800 mm、分配器侧孔面积比1.1为最优分配器结构参数。
  • 屈天鹏,韩志伟,冯科
    连铸. 2012, 31(5): 16-21.
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    针对6流和8流T型连铸中间包内钢液的流动情况建立了数学模型,采用FLUENT商业软件计算了两种构造的中间包内钢液的流动状况和温度分布情况。比较不同出口之间钢液流速和温度分布的差异,研究结果显示8流中间包和6流中间包的温度场和速度场分布大致相同,但两种中间包内各出口的温度差却存在较大差异,8流中间包的最大温差较6流中间包大2 ℃。通过研究确定了有利于发挥中间包冶金功能的中间包设计方案,为中间包的设计优化和现场生产提供了理论依据。
  • 魏瑞刚,毛敬华,曹建峰,沈厚发
    连铸. 2012, 31(5): 22-26.
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    基于CFD建立了连铸过程中钢液流动、凝固及夹杂物运动三维数学模型。考虑铸坯弧形和水口形状,研究了连铸板坯凝固坯壳对钢液流动和夹杂物运动的影响,得出了夹杂物的上浮率及在凝固铸坯上的分布。研究结果表明,铸坯凝固对钢液流场有显著影响。凝固坯壳阻碍钢液向下流动,考虑凝固的钢液回流区更靠近弯月面,钢液流出回流区更趋于向铸坯中心运动;凝固的夹杂物上浮率相对于不考虑凝固的夹杂物上浮率高。
  • 连铸设备
  • 张亮
    连铸. 2012, 31(5): 27-28.
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    轧辊堆焊具有成本低、效果好等优点而被国内外广泛采用,研发优质、高效、低耗、灵活、清洁的先进堆焊技术,是中国轧辊堆焊的必然趋势。从轧辊失效原因、堆焊的材料和工艺3个方面分析了中国轧辊堆焊的现状。
  • 郭利娟
    连铸. 2012, 31(5): 29-32.
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    根据不锈钢的凝固特点,结合东北特钢大连基地R 9 m 3机3流不锈钢小方坯连铸机工程,介绍了不锈钢小方坯连铸机在工艺和设备方面区别于普通钢连铸机的设计特点。
  • 孟祥彬
    连铸. 2012, 31(5): 33-37.
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    莱钢4号宽厚板连铸机控制系统由于设计缺陷,已不能适应现场工艺及设备的要求。通过优化切割定尺系统,增加涂料喷号机,结晶器振动控制系统升级,现场设备适应性改造,完善大包称重系统等措施,提高了铸机整体的控制能力和水平,实现了连铸铸机整体的高度自动化控制,提高了产品的质量及产能。
  • 铸坯质量
  • 韩立海,张德慧,关春立,辛立会
    连铸. 2012, 31(5): 38-42.
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    针对通钢FTSC(Flexible Thin Slab Caster)薄板坯连铸生产1250 mm×72 mm断面SS400铸坯产生中间裂纹的问题,通过研究分析铸坯金相组织和探讨薄板坯产生中间裂纹的原因,优化扇形段压下终点、扇形段入口出口压下量、二冷水给水模式及更换辊子不转的扇形段、清理氧化铁皮,降低夹持辊扭矩等控制措施,使1250 mm×72 mm断面SS400铸坯产生中间裂纹的缺陷得到有效控制。
  • 刘泳,王恭亮,刘瑞宁
    连铸. 2012, 31(5): 43-46.
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    以150 mm×150 mm GCr15小方坯的试验数据为依据,分析了结晶器电磁搅拌电流参数和连铸工艺参数对连铸坯中心碳偏析以及低倍组织的影响,采用合适的结晶器电搅电流能够改善中心碳偏析