2015年, 第34卷, 第6期　刊出日期：2015-12-15

  

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连铸工艺
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  小方坯高速连铸关键技术研究

  王先勇，刘彭涛

  连铸. 2015, 34(6): 1-6.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150138

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  高速连铸是传统连铸发展的重要方向，是充分发挥连铸生产优势的有效手段。针对小方坯连铸生产过程中提高拉速时存在的问题，论述了实现方坯高速连铸的关键技术，并提出了发展方坯高速连铸技术的重要意义。
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  水口结构对超宽板坯连铸结晶器内流场和温度场的影响

  李少翔，杜辰伟，陈培莉，张家泉

  连铸. 2015, 34(6): 7-14.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150139

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  建立了超宽板坯结晶器两相热流耦合模型，对比计算了4孔和5孔的浸入式水口与传统二分式水口结晶器内钢液流动和温度分布情况，重点比较了采用3种水口结晶器内自由液面波动情况和该处钢液的流动与传热行为以及结晶器出口处钢液温度分布情况。研究表明，对于超宽板坯连铸结晶器，5孔水口和4孔水口结晶器的流动和传热行为都优于传统二分式水口，而且5孔水口结晶器出口处的温度分布更有利于铸坯凝固，改善中心偏析。
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  LF精炼炉生产过程监控系统的开发及精细化控制

  范 佳，王彦杰，李建文，郝 强，高福彬

  连铸. 2015, 34(6): 15-19.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150078

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  从邯钢三炼钢厂精炼现场应用角度出发，开发了基于PLC的LF精炼炉生产过程监控系统，详述了包括系统配置、数据库开发、数据通信在内的系统构成，介绍了系统的设计流程及主要功能。工艺人员利用该系统对精炼生产过程中的加料、底吹、供电、测温、喂丝、静吹等多个环节的全自动监控功能及历史查询功能，制定合理的工艺模式，并督导现场操作工按照工艺标准进行操作，实现生产现场的精细化控制，使精炼现场的合金、供电成本大幅降低，取得了良好的经济效果。
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  浇铸超低碳钢减少浸入式水口堵塞的控制工艺

  吉文文，刘庆岗，王声齐

  连铸. 2015, 34(6): 20-24.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20140085

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  邯宝炼钢厂在浇铸超低碳钢时，时常会发生含Al2O3的高熔点夹杂物堵塞SEN，造成结晶器液面波动大，严重时会引起塞棒上涨量大，不得不更换SEN。为了减少和避免液面波动量大和SEN堵塞，中间包采用挡墙＋挡坝＋稳流器的中间包，提高钢水在中间包内的停留时间，增加夹杂物的上浮几率；中包上水口上线前做透气性检测，确保上水口透气均匀，浇铸中能够均匀弥散吹氩，减缓水口堵塞；中间包烘烤前清除中间包内杂物，避免外来夹杂物堵塞SEN；检查各氩气管路透气性和塞棒机构灵活性；浇铸过程中根据结晶器液面活动状态动态地合理的调节中包上水口和塞棒氩气流量和压力。在连铸设备正常和钢水纯净度比较高的前提下，通过以上连铸控制工艺，有效地减少了因SEN内壁夹杂物的附着引起的液面波动以及实现了6炉连浇不更换SEN的目标，进而也提高了铸坯质量。
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  基于“射钉法”的凝固坯壳厚度测定的应用研究

  周秀丽，冷祥贵，彭世恒，倪修华

  连铸. 2015, 34(6): 25-29.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150065

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  在双相钢生产过程中，对钢材内部质量有着严格要求，特别是溶质元素的中心偏析现象对钢材使用性能有严重影响。连铸工序实施凝固末端轻压下可以改善铸坯中心偏析，但实施效果与压下位置紧密相关。以双相钢590DP连铸过程为研究对象，通过射钉试验确定不同工况条件下凝固末端的准确位置，并构建铸坯凝固过程的预测模型。对断面尺寸为230 mm×1 200 mm的铸坯，在拉速1.0 m/min和1.2 m/min条件下的凝固过程进行了模型预测，并有针对性地实施了凝固末端轻压下，试验结果表明：铸坯内部质量得到明显改善，铸坯中心偏析由原先的B1.0提升到C0.5，铸坯中心偏析的曼内斯曼标准符合率由改进前的72%提高到改进后95.3%。
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  低硅钢SS400-A/B的生产工艺探讨及优化

  谭建平，徐国庆，宋延成，冀秀梅，官跃辉，刘吉钢

  连铸. 2015, 34(6): 30-33.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150112

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  根据低硅钢SS400-A/B的钢种特点，通过对关键工序生产工艺参数进行优化调整，如控制转炉终点C、增大精炼渣量、做好不增Si脱氧工作、全程保护浇铸、塞棒吹氩等措施，成功开发出低硅钢SS400-A/B。实践表明，钢水可浇性良好，钢种成分合格率达到100%，夹杂物控制良好。
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  方坯连铸换水口专用保护渣的选择及应用试验

  张 峰，叶有林，陆勋波，吴传甲，刘剑锋

  连铸. 2015, 34(6): 34-36.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150013

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  介绍了换水口专用保护渣的选择和试验情况，结果表明试验渣具有较合理的黏度和熔化特性，能均匀冷却铸坯和保证润滑，预防铸坯粘结，减轻结疤，避免来不及熔化的保护渣卷入钢液形成铸坯内的大颗粒夹杂物；通过专用渣的使用，废坯减少了100.2 t/月，产生了较好的经济效益。
连铸设备
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  扇形段更换装置在板坯连铸机中的应用

  赵勋亚，姚 斌，秦文彬，青绍平

  连铸. 2015, 34(6): 37-40.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20140134

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  扇形段的安装、更换是板坯连铸机设计、生产重要的环节，需要可靠、方便、灵活的扇形段更换装置。链式更换吊具很难满足各种类型的连铸机，尤其在厂房高度有限、车间起重机使用受限制的连铸机。为解决这一难题，赛迪结合某连铸机改造工程，提供了一种专用的扇形段更换装置。
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  连铸修磨机改造与实践

  沈 康，姜学勇

  连铸. 2015, 34(6): 41-44.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20140063

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  宝钢特钢有限公司炼钢厂60 t产线拥有3台方坯修磨机，用于对钢坯表面的修磨。为了适应产品结构调整，提高生产效率，应用了多种具有自主知识产权的技术对设备存在的缺陷进行了改造，现对解决问题的改进措施进行介绍，为同型修磨机改造提供可靠的实施依据。
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  板坯连铸机辊列及相关设备设计应考虑的若干事项

  李万国，冉莲玉，汤 锴

  连铸. 2015, 34(6): 45-53.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150102

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  介绍了板坯连铸机辊列及相关设备设计的需要考虑的一些基本问题，如基本辊缝取值、扇形段抽出间隙、辊缝调节方式与工艺功能（如轻压下、重压下等）相适应、辊列对中操作和事故坯处理过程对扇形段设备参数的具体要求等，提出了一些基本设计理念。
铸柸质量
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  结晶器电磁搅拌对中碳钢小方坯质量的影响

  孙 彪，刘学华，梁 军，沈 昶

  连铸. 2015, 34(6): 54-58.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150035

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  通过对小方坯结晶器电磁搅拌的不同参数下的磁场进行测试，分析了其磁场特性， 总结了磁场随电流与频率的变化规律及磁场的空间位置分布特点。通过验证中碳钢中心碳偏析指数和等轴晶率，确定合理结晶器电磁搅拌参数为电流指数4，频率指数1。优化后运行结果表明，中碳钢的碳偏析指数能够稳定控制在1.05以下，等轴晶比例能够控制在60%以上。
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  HP345板坯外弧角部横裂纹形成原因及控制

  杨春宝，张丙龙，王宝动，李 峰

  连铸. 2015, 34(6): 59-62.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150075

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  针对首钢京唐公司HP345板坯外弧角部横裂纹形成原因与影响因素进行了系统的调查研究，结果表明HP345板坯外弧角部横裂纹发生的主要原因是弯曲段板坯角部温度处于钢的第Ⅲ脆性区，外弧受到的应变力超过板坯所能承受的应力；分析发现，角部横裂纹发生率与板坯宽度有较强对应关系，在保证铸机状态的基础上采取了优化二冷水制度提高角部温度、控制[w[N]]×[w[Al]]质量分数等措施，有效地降低了HP345板坯角部横裂纹发生率。
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  中碳MnV系列非调质钢连铸坯高温力学性能研究及应用

  郝彦英，白素宏，高 琦，戴观文

  连铸. 2015, 34(6): 63-66.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150068

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  通过研究在650～1 200 ℃范围内，中碳MnV非调质钢铸坯强度、塑性性能随温度变化的规律，找出了其最佳塑性区温度范围。在800 ℃以下温度，铸坯断面收缩率不超过75%，温度上升到850 ℃以上时，断面收缩率有较明显的提高，特别在925 ℃以上，断面缩率超过95%。据此确定连铸坯在生产过程中，入矫直点的温度大于925 ℃、出矫直点温度大于850 ℃的工艺要求，以减少铸坯表面裂纹。
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  中锰钢热塑性第Ⅲ脆性区原因分析

  王育田，王存宇，石发才，陶红标

  连铸. 2015, 34(6): 67-69.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150105

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  中锰钢连铸坯容易出现角横裂。用Gleeble热模拟试验机研究了中锰钢热塑性，并通过微观组织表征和热力学分析研究了第Ⅲ脆性区原因。结果表明，中锰钢在550～775 ℃出现第Ⅲ脆性区，形变诱导铁素体相变导致变形温度750 ℃的样品塑性最低。实际生产中应控制二冷区水量，提高连铸坯角部温度避免角部裂纹。
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  异型坯纵裂纹的关键因素控制

  胡亚林

  连铸. 2015, 34(6): 70-75.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150087

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  异型坯连铸易于产生纵裂纹缺陷，形成纵裂纹缺陷的因素主要有7个方面。将各种不同工艺水平采用正交配置方法处理开展试验，进行对比分析。分析结果表明，查明当期影响某钢厂异型坯纵裂纹产生的主要因素是冷却水强度及设备精度。通过改善冷却工艺、提高设备精度，以及系统修正生产中存在的问题，解决了批量性纵裂纹的产生。