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2014年 32卷 4期
刊出日期：2014-08-15
测试技术
缺陷分析
试验研究
专题研讨
试验研究
1
韩翠珍， 张 胤， 夏立明
烧结态与深冷处理态NdFeB组织对比分析
对真空感应炉熔炼制备的烧结钕铁硼磁体在－196 ℃保温4 h进行深冷处理。采用X-射线衍射仪和扫描电子显微镜对比分析了烧结态与深冷处理态钕铁硼组织。结果表明，经深冷处理后，磁体富钕相团聚、孔隙和裂纹等组织缺陷得到明显改善，富钕相重新弥散、均匀分布在晶界周围，部分富钕相填充到材料的微孔内，晶界变得较平滑；主相晶粒尺寸降到烧结态的64.6%，偏差降低了4.07 μm，晶粒的均匀度有所改善；同时深冷处理过程中的体积收缩产生较大的内应力，使内部的某些晶粒向易磁化轴[c]轴方向转动，取向度由86.16%提高到92.11%，在深冷处理过程中并未发现有新的织构产生。
2014 Vol. 32 (4): 1-5 [
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6
苑 达 王丙兴 王昭东 吴 迪
超快速冷却系统的物料跟踪技术
为了提高超快冷物料跟踪系统的准确性和实时性，采用预矫直机的速度替代辊道运行速度有效地消除了钢板和辊道之间存在的相对位移，并开发出了一种在冷却区中进行位置修正的装置，摆脱了一直以来冷却区中因水汽问题无法进行位置修正的处境。通过上述两种方法，有效地提高了超快速冷却系统物料跟踪的准确性。
2014 Vol. 32 (4): 6-8 [
摘要
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9
李 凯， 岑 风
机加工对圆棒金属拉伸试样试验结果的影响
介绍了机加工对金属圆棒拉伸试样力学性能检测结果的影响。按照国家标准中关于圆棒拉伸试样的机加工要求以及金属材料室温拉伸试验方法，分别从圆棒拉伸试样的尺寸公差、形状公差、表面粗糙度及过渡圆弧半径4个方面进行了讨论。结果表明，形状公差越大，抗拉强度和断后伸长率越小；尺寸正公差越大，其断后伸长率越大，尺寸负公差越大，其断后伸长率越小；表面粗糙度越大，抗拉强度和断面收缩率下降的趋势越明显，表面粗糙度越小，抗拉强度和断面收缩率逐渐增大且慢慢趋于缓和；过渡圆弧[R]越大，其上屈服强度是逐渐增大的，但是当过渡圆弧满足[R≥0.75][d0]后，其上屈服强度的增加逐渐变缓。
2014 Vol. 32 (4): 9-14 [
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15
陈 磊， 胡 磊， 刘 波， 李晓萌， 丁红胜， 潘礼庆
无缝钢轨静态拉伸的漏磁效应试验研究
基于金属磁记忆检测方法，用实验室静态拉伸模拟无缝钢轨的缺陷的产生，利用EMS-2000金属磁记忆诊断仪对PD3无缝钢轨进行漏磁效应研究，获得PD3无缝钢轨在不同载荷下表面漏磁场强度法向分量[Hp(y)]和其梯度值[K]的分布情况。研究发现，随着载荷的增加，试样测量线上磁场强度及其梯度值呈规律性的变化。[Hp(y)]过零点与梯度[K]的极值点能够较好地表征样品应力集中位置的特征，[Hp(y)]幅值和梯度[K]的变化能反映样品应力集中程度。该试验表明金属磁记忆检测技术可以有效地应用于无缝钢轨应力集中位置和程度的判断。
2014 Vol. 32 (4): 15-19 [
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20
马永庆， 梁玉芬， 章晓静
热轧镶钢机械刀片的焊缝和母材的组织及性能
研究了热轧焊接镶钢机械刀片的焊缝和母材的组织及性能。结果表明，热轧焊接镶钢经热处理之后，刃钢与刀体已完全冶金结合在一起；合金钢刃钢的显微组织细化均匀，是以最佳的热处理工艺为保证的；Q235钢刀体显微组织复杂，与热轧镶钢工艺和随后的热处理工艺均有关。焊缝剪切强度通常为196～343 MPa，焊缝碳扩散层较深，提高焊缝强度的关键是降低焊线的夹杂和气孔率。依照热轧焊接机理分析认为，提高加热温度和加大压轧变形量都有利于结合面的固相焊接，合理的温度和轧下量不仅是获得优良显微组织的要求，也是降低能源消耗和轧机功率的需要。
2014 Vol. 32 (4): 20-23 [
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24
田德新， 吴青松， 祝洪川， 雷泽红
压边力对IF钢极限拉深比的影响
采用拉深试验方法对IF钢进行了不同压边力下的拉深试验，探讨了极限拉深比与压边力的关系，并得到了描述IF钢极限拉深比和压边力的数学关系式。研究认为，极限拉深比与压边力的关系可分为两个阶段，在第1阶段，随着极限拉深比的增大，压边力急剧下降；在第2阶段，随着极限拉深比的增大，压边力下降平缓，并逐渐趋于一定值。
2014 Vol. 32 (4): 24-27 [
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28
刘益民
不同热变形条件下310S奥氏体不锈钢动态再结晶行为研究
利用显微组织观察和显微硬度测试两种方法研究了热压缩试验后的310S奥氏体不锈钢动态再结晶行为，热压缩试验在Gleeble-3800热模拟试验机上进行，应变速率采用0.1 s-1和1 s-1、变形温度在900～1 150 ℃之间。研究结果表明，随着变形温度的升高，310S奥氏体不锈钢的变形抗力降低。在应变速率为0.1 s-1时，其完全动态再结晶的变形温度为1 000 ℃；应变速率升高至1 s-1时，其完全动态再结晶的变形温度升高至1 100 ℃，高的应变速率可以细化再结晶晶粒。
2014 Vol. 32 (4): 28-31 [
摘要
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测试技术
32
王永锋 刘 涛
管端自动超声波探伤系统设计与实现
为了避免钢管在线自动超声波探伤过程中管端检测盲区切除的资源浪费以及补充管端人工探伤引起的成本增加，设计研制了一套管端自动超声波探伤系统。此探伤系统采用托辊装置带动钢管原地旋转、探头组沿钢管轴向移动的扫查方法，通过PLC控制带动钢管原地旋转的变频器和带动探头组前后移动的伺服电机实现对钢管管端的无盲区探伤检测，在确保钢管质量的同时提高了生产效率。
2014 Vol. 32 (4): 32-34 [
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缺陷分析
35
张开广， 童明伟， 陈颜堂， 刘文斌
Q420B钢伸长率不合格原因分析
针对Q420B钢板在轧制后出现伸长率批量不合格的情况，通过金相检测、扫描电镜等方式对其拉伸试样进行断口形貌、组织结构、夹杂物分析。结果表明，断口部位存在较多孔隙、分层以及较严重的带状组织，裂纹及孔隙主要沿偏析组织萌生扩展；断口部位夹杂物集中分布，且呈连续性、长条状分布，其在拉力作用下和基体界面分离、扩展后最终形成裂纹，是造成钢板轧后伸长率不合格的主要原因。
2014 Vol. 32 (4): 35-38 [
摘要
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39
王朝阳， 王智轶， 贺建哲， 巩文旭
P110级石油套管表面微裂纹原因分析
针对采用27MnCr6生产P110级石油套管过程中出现的钢管表面微裂纹缺陷,采用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪、光谱仪等设备对该裂纹的宏观特征、形成原因进行了系统的分析研究，详细阐述了该种缺陷在不同加工过程中的宏观特征和微观形态。分析结果表明，该种缺陷的形成是由于铸坯表面产生的星形裂纹所致。通过采取一些有效的工艺技术措施，铸坯表面的星形裂纹可基本消除，进而消除了钢管表面的微裂纹，为提高产品质量、减少废品数量、降低生产成本起到了重要的指导作用。
2014 Vol. 32 (4): 39-43 [
摘要
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44
孙宜强， 吴 超， 鲁修宇， 桂江兵
55SiCr汽车悬挂弹簧早期失效分析
某厂生产的55SiCr汽车悬挂弹簧在车辆行驶5 000 km后发生断裂，为寻找弹簧早期失效原因，验证同批次弹簧安全性，并寻找防止断裂的预防措施，使用扫描电镜和金相显微镜等分析设备进行断裂弹簧试样失效分析，发现断口上存在明显的疲劳弧线，断裂起源部位存在机械损伤。检测分析结果表明，该弹簧断裂属于疲劳断裂，疲劳源为弹簧材料内弯表面机械损伤。
2014 Vol. 32 (4): 44-46 [
摘要
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47
刘玉章
罩式炉冷轧钢板表面丝斑缺陷研究
摘 要：通过微观形貌和成分分析研究了低碳铝镇静钢经氮氢罩式炉退火处理后冷轧钢板表面出现的丝斑缺陷。结果表明，无丝斑缺陷的钢板表面均匀光亮，钢板表层无异常的碳元素富集；有丝斑缺陷的钢板表面明显发黑、呈丝带状，缺陷部位呈岛状或线状，异常元素是石墨碳，在钢板表层一定深度范围内碳元素含量明显高于钢板基体。
2014 Vol. 32 (4): 47-50 [
摘要
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刘红兰
汽车发动机进气门断裂原因分析
摘 要：以断裂的汽车发动机进气门底盘为例，分析了其化学成分、硬度、显微组织、非金属夹杂物、碳化物和断口形貌。结果表明，该汽车发动机进气门断裂的诱因是B类氧化铝夹杂冶金缺陷，降低了材料的使用性能，当加载到材料自身极限荷载时，气门底盘发生断裂。
2014 Vol. 32 (4): 51-53 [
摘要
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1944
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专题研讨
54
康 伦
攀钢3号方圆坯步进冷床异常振动分析与整治
摘 要：对攀钢3号方圆坯铸坯缓冷用步进冷床进行受力计算，发现步进冷床实际工作负荷是理论负荷的6倍。通过现场安装尺寸的测量、比对，判定步进冷床的基础框架出现了偏移。通过采取矫正步进冷床的基础框架变形量、加固框架以提高结构稳定性、消除冷床过负荷工作的隐患和减小步进冷床起动加速度的方法，根除了冷床的有害振动。
2014 Vol. 32 (4): 54-57 [
摘要
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58
江珍雅， 徐建勇， 潘慧英
检测实验室能力验证中四分位数的计算
检测实验室能力验证计划结果处理时，常用稳健统计技术对试验数据进行统计分析和评价。稳健统计技术涉及到标准四分位数间距、四分位数的计算。四分位数在具体的计算过程中出现多个版本的计算模型，从而导致能力验证活动结果的不唯一，影响能力验证活动的公正性。分析了具有代表性的4种四分位数计算模型，依据现有的能力验证活动的成功案例，提出模型二适用于检测实验室能力验证计划的结果评价，可以统一采用。
2014 Vol. 32 (4): 58-61 [
摘要
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物理测试
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“材料物理力学性能表征、无损检测及失效分析技术交流会”会议通知（第一轮）
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