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2018年 36卷 1期
刊出日期：2018-02-15
测试技术
缺陷分析
试验研究
专题研讨
试验研究
1
刘华强，蔡正旭，唐 荻，赵爱民
热轧不同Gd含量Mg-Zn-Gd镁合金室温成形性探讨
针对镁合金板材室温成形较差的特点，研究了不同含量稀土Gd元素对Mg-Zn-Gd变形镁合金室温成形性和织构的影响。采用不同Gd元素含量的Mg-Zn-Gd镁合金进行冶炼、均匀化退火和热轧。通过光学电镜、扫描电镜和X射线衍射仪等对获得的镁合金板材进行其显微组织、织构和成形性能等的测试和研究。结果表明，一定含量的稀土Gd元素可以有效地改善和控制轧制Mg-Zn-Gd稀土镁合金板材的基面织构、埃里克森值和力学性能等。
2018 Vol. 36 (1): 1-7 [
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8
冯紫萱
热轧带肋螺纹钢筋HRB400时效试验探讨
对于汉中钢铁有限责任公司生产的不同规格热轧带肋直条螺纹钢筋HRB400，在不同的自然时效和人工时效条件下，检测其拉伸性能和金相组织，研究钢筋时效前后拉伸性能和金相组织的变化，证实人工时效200 ℃×1 h非常接近自然时效的试验结果，得出可以采用人工时效模拟替代自然时效试验，从而大大缩短了时效时间。并简要分析了时效后拉伸性能变化的原因，为钢筋的检验和使用提供有益的参考。
2018 Vol. 36 (1): 8-11 [
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12
李江华，赵征宇，杨 辉，杨培红，李曼琳
不同氮含量低碳钢的拉伸应变时效行为
用氮的质量分数为103×10－6、88×10－6、56×10－6的带钢进行钢材拉伸应变时效试验，得出3种氮含量的钢都有明显的应变时效现象，钢材的应变时效现象随氮含量增加而增加。应变时效后钢材的屈服强度大幅提高，抗拉强度与屈服强度的比值减小，伸长率降低，材料脆化倾向增加。
2018 Vol. 36 (1): 12-15 [
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16
刘金源，邱伟明，李祥龙，钟寿军
25MnSiVN高强抗震钢筋组织相变探讨
为制定合理的轧制工艺，使用热摸拟相变膨胀法，结合金相组织分析及硬度试验方法，研究钒氮微合金化生产的25MnSiVN （600 MPa级）高强抗震钢筋的组织相变规律。试验测出了25MnSiVN动态连续转变CCT曲线，同时测定了该钢种的[Ac1、][Ac3、][Ar1、][Ar3]平衡临界相变点温度。结果表明，当冷却速度低于3 ℃/s时，仅发生铁素体和珠光体组织相变，当冷却速度大于3 ℃/s时，发生贝氏体相变，当冷却速度大于15 ℃/s时，发生马氏体相变。为保证25MnSiVN钢中获得均匀细小的铁素体＋珠光体组织，避免产生贝氏体甚至马氏体组织，大生产时，应控制钢筋轧后冷却速度不超过3 ℃/s。运用本试验研究成果，制定了合理的轧制工艺，生产出了性能合格的600 MPa级高强抗震钢筋。
2018 Vol. 36 (1): 16-21 [
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22
何健楠，彭 娟，叶德新，程 强，杨雄强
弹簧钢奥氏体晶粒检验方法的探讨
弹簧钢奥氏体晶粒度按照国标GB/T 6394的规定采用直接淬硬法进行检验，在生产中由于试样表面经侵蚀后形成的黄色膜导致无法进行检验。尝试改进直接淬硬法和使用氧化法进行奥氏体晶粒度检验，试验表明，改进的直接淬硬法、氧化法均可显示奥氏体晶粒度，氧化法显示的晶界比直接淬硬法更清晰、完整，直接淬硬法显示的晶界勉强可作为生产评定，无法作为仲裁评定；氧化法测定的结果非材料基体组织的奥氏体晶粒度，只能表征材料的后续热处理能力。
2018 Vol. 36 (1): 22-24 [
摘要
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25
马家艳，邓照军，王立辉
高强度低合金汽车用钢的显微组织表征
采用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜对5种不同强度级别的高强度低合金汽车用钢的显微组织和析出相进行了表征。结果显示，试样组织均为铁素体+珠光体，珠光体主要分布在铁素体晶界处，且类型主要为离异珠光体，少量为片层状珠光体；随着强度级别的增加，晶粒越来越细小，晶粒度级别分别为10.5级、11级、11.5级、12级、12.5级；强度级别为260 MPa级的钢中10～70 nm的Nb（C， N）析出相的数量比强度级别为340 MPa级的钢多，因此析出强化效应强是260 MPa级钢屈服强度偏高的主要原因，析出强化效应弱是340 MPa级钢屈服强度偏低的主要原因。
2018 Vol. 36 (1): 25-29 [
摘要
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测试技术
30
郭立波，李 朋，武 强，关明月，高延庆
扫描电镜及能谱分析在钢铁冶金中的应用
介绍了配备能谱仪的扫描电子显微镜的原理和特点，阐述了扫描电镜在钢铁企业的主要应用，并介绍了能谱分析的几种方式及应用；最后，从样品制备过程、样品磨制、生产工艺流程、取样时记号笔等几个方面入手，对影响能谱分析结果的几个制样因素进行了分析总结。
2018 Vol. 36 (1): 30-36 [
摘要
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37
范丽霞，李 萌，贾 涓
电解抛光法制备钛合金EBSD样品
采用5%的高氯酸乙醇溶液对TC4钛合金进行电解抛光，测得了相应的电解抛光特征曲线。随抛光温度升高，电解抛光特性曲线上拐点处对应的分解电压先减小后增大，20 ℃时达到最低。借助场发射扫描电镜（FE-SEM）分析了抛光电压、搅拌和抛光时间等参数对TC4钛合金抛光效果的影响，借助EBSD技术验证了抛光效果。TC4钛合金的最佳电解抛光条件：电解抛光温度20 ℃、电压28 V、电流密度0.98 A/cm2、搅拌、电解抛光时间25 s。
2018 Vol. 36 (1): 37-41 [
摘要
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42
刘云霞，刘晓强，赵 鑫，赵乃胜，周志超
洛氏硬度现场检测与实验室检测对比
针对洛氏硬度现场检测与实验室检测存在差异的问题，进行了大量试验。对试验结果进行统计分析，总结和探讨各因素对洛氏硬度试验结果的影响。通过试验得出，试样尺寸过大难以保证检测面的平直度是导致产品硬度测量值偏高的主要原因，对于粗糙度已经达标的板材试样进行打磨处理对试验数据影响不大。因此在制备洛氏硬度试样时，应选取适当尺寸以保证试样平直度。
2018 Vol. 36 (1): 42-45 [
摘要
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缺陷分析
46
陈 新，王连庆，王建国，王红缨，刘宇轩
高速动车组车轴的疲劳断裂性能探讨
通过对动车组车轴钢材料EA4T进行常规力学性能测试，低周疲劳试验测试，确定材料的Manson-Coffin曲线以及低周疲劳特性，结果表明：该材料3个部位的寿命存在差异，外侧寿命最低，内侧最长；车轴钢EA4T属于循环软化材料并具有Masing特性。
2018 Vol. 36 (1): 46-50 [
摘要
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51
冯路路，卢正红，姜全新，熊 杰
Q500q探伤缺陷的成因与对策
为提高Q500q的探伤合格率，采用金相显微镜和扫描电镜对Q500q探伤不合格钢板的金相组织、缺陷区域的化学成分进行了检验分析。结果表明，探伤不合格的Q500q钢板厚度中心区域珠光体带存在微裂纹，原因是钢板存在中心偏析、MnS以及氧化物等非金属夹杂物。通过采取降低连铸坯中心偏析、对铸坯浇注过程中形成的夹杂物进行球化处理等措施后，Q500q钢板金相组织中微裂纹消失了，钢板探伤合格率也由88%提高到了99%。
2018 Vol. 36 (1): 51-54 [
摘要
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227
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专题研讨
55
孙晓阳，刘 涛，付 波，陈 钢
准静态断裂韧度标准GB/T 21143—2014中几处改动的讨论
最新版本的准静态断裂韧度标准GB/T 21143—2014与上一版本GB/T 21143—2007相比进行了较大改动。通过试验对两个版本的标准进行了比较和讨论，对比了阻力曲线中[J]与[δ]的计算公式。发现新标准将系数[g2(a0/W)]改为[g2(a/W)，]造成阻力曲线与[J0.2BL]的结果较旧标准偏大，但是特征值[J0.2BL]与美标相比依然较为保守。同时发现，新标准在[δ0]与[δ]的计算公式中增加了旋转修正，这一改动会使二者的结果更加准确。本次标准修订还增加了被测试样的形状和新的测量方法，这为小尺寸试样的测试带来了极大的便利。新标准对测量裂纹长度方法的示意图进行了修改，但在测量高韧度材料试样时仍然存在无法观测到裂纹的问题，建议参照BS 7448的裂纹测量方法进行修改。
2018 Vol. 36 (1): 55-59 [
摘要
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207
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物理测试
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