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2010年 28卷 5期
刊出日期：2010-09-15
测试技术
缺陷分析
试验研究
推广与应用
试验研究
1
陈杉杉 国宏伟 陈冠军 张建良 杨天钧
预热温度对热风炉燃烧特性影响的数值模拟
提高风温是高炉炼铁节能降耗的重要技术措施，本文采用CFX模拟不同助燃空气预热温度条件下的燃烧状态，研究结果表明提高助燃空气预热温度可使燃烧室内的速度场更加均匀，火焰减短，高温区向下扩展，但对燃烧效率没有影响，为迁安2号高炉热风炉实现1280℃高风温提供理论依据。
2010 Vol. 28 (5): 1-1 [
摘要
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5
孙以春
27SiMn钢连铸坯热塑性研究
应用Gleeble3800热模拟试验机，针对27SiMn钢连铸坯，进行了热塑性测试。分析了27SiMn试样的显微组织与塑性的关系。研究了测试温度范围内钢的脆化原因。试验结果表明：550~1200℃的脆性温度区域为600~850℃，其断面收缩率ψ=23.0%~50.0%，为指导27SiMn钢的连铸生产提供理论依据。
2010 Vol. 28 (5): 5-5 [
摘要
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7
胡恒法 赵楠 穆海玲 李清燕 王国栋
低碳冷轧用热轧板卷的织构分析
借助X-射线三维取向分布函数（ODF）研究了低碳冷轧用热轧卷板在奥氏体区热轧的织构特征及其沿板宽和板厚方向的变化规律。结果表明：热轧板卷表层、1/4层和1/2层的主织构分别为{110}<111>和{001}<110>织构。热轧板卷沿板宽方向的边部的织构强度相对较高的原因是由于热轧时板卷的边部的冷却速度较快所致。热轧板卷表层织构沿板宽方向的变化的规律性不强主要是因为该层的变形量较小且变形状态复杂及其温度变化较大造成的。热轧板卷头部的平均织构强度弱，尾部的平均织构强度高，这是由于热轧板卷尾部的温度相对较低所致。
2010 Vol. 28 (5): 7-7 [
摘要
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11
蔡清 冯淑玲 董健 孙秀华
热处理工艺对1Cr4Ni3CuAlSi钢组织硬度的影响
研究了不同固溶温度及不同时效温度对新型时效硬化型塑料模具钢1Cr4Ni3CuAlSi显微组织及硬度的影响。结果表明，该钢固溶温度采用850℃-890℃较为合理， 510℃-550℃时效处理可显著提高其硬度值，是由于时效后通过NiAl时效相析出而硬化。
2010 Vol. 28 (5): 11-11 [
摘要
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15
孙宜强 张萍 吴立新 曾静
不同切割方法对Q345B钢板切割面质量的影响
用光学金相显微镜、扫描电镜等对Q345B钢板通过火焰切割、剪板机切割和空气等离子切割三种不同切割方法的切割面进行了相关观察和分析。结果表明：Q345B钢板经剪板机切割和空气等离子切割的切割面上容易产生微裂纹缺陷，而钢板厚度方向存在的中心偏析与切割面上的微裂纹没有直接联系，但中心偏析会加剧裂纹的进一步扩展。
2010 Vol. 28 (5): 15-15 [
摘要
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19
李峰
氮含量对U71Mn高速钢轨钢质的影响研究
摘要：本文针对包钢生产的U71Mn高速轨钢中氮含量偏高的问题，研究了氮含量对钢质的影响、氮含量在各工位的分布以及影响氮含量的因素。研究表明，随着钢中氮含量的上升，钢轨的断裂韧性下降。通过将增碳剂由沥青焦改为无烟煤，钢中的氮含量得到有效的控制。
2010 Vol. 28 (5): 19-19 [
摘要
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测试技术
22
周浩
冲刷腐蚀纯铜中空位透射电镜研究
对冲刷腐蚀纯铜试样进行氩离子减薄，利用透射电镜进行组织观察。结果表明，纯铜内存在大量的位错及空位盘。基体与Cu2O共格，在透射电镜下观察到大量的莫尔条纹。
2010 Vol. 28 (5): 22-22 [
摘要
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25
席红延 何巨龙
二硼化铼单晶与块材的硬度
我们利用高温高压的方法合成了单相ReB2块材，研究了不同载荷对ReB2单晶与多晶块体所测硬度值的影响。纳米压痕仪测得ReB2单晶的渐近线硬度值为32.2 GPa±1 GPa；显微硬度计测得ReB2多晶块材的渐近线硬度值为17.1±0.5 GPa，表明ReB2是一种高硬度材料,而不是一种超硬材料。另外我们还根据材料的拉曼振动模与硬度的内在关系，估算了ReB2单晶的硬度，其计算值与实验值相吻合。
2010 Vol. 28 (5): 25-25 [
摘要
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缺陷分析
28
余德河
20CrMnTiH钢锯切断锯条原因分析
对齿轮钢钢材锯切下料时遇到的锯切障碍现象进行了系统的分析，认为引起这种现象的原因是钢材的局部区域存在着比较多的大颗粒硬质夹杂物，导致了该区域的硬度升高。
2010 Vol. 28 (5): 28-28 [
摘要
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31
李辉 邹本仁 王立辉
铁路道岔疲劳断裂分析
铁路道岔用钢轨经闪光对焊后做疲劳试验时发生早期疲劳断裂，开裂部位位于闪光对焊焊接热影响区内，且在轨脚处。为查明其原因，采用金相、扫描电镜及能谱仪对开裂原因进行分析，发现组织异常，且源区发生在灰斑区，从而产生早期断裂。
2010 Vol. 28 (5): 31-31 [
摘要
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34
程志远
发电机定子穿芯螺栓断裂分析
发电机定子穿芯螺栓在运行过程中发生断裂。为确定断裂原因，对其进行解剖检验分析。源区微观形貌为沿晶断裂。通过对缺陷的金相分析，认为奥氏体晶界上存在沿晶界分布的合金碳化物和合金化合物。这些脆性析出物使奥氏体晶界弱化。在周期性应力作用发生断裂。
2010 Vol. 28 (5): 34-34 [
摘要
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1244
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37
王焕洋
船用钢板拉伸断口分离现象分析
分别对船用钢板没有分离、轻微分离、严重分离的拉伸断口试样进行了全面分析。研究表明，船板分离现象的产生有其内在原因，也有外来因素的影响。
2010 Vol. 28 (5): 37-37 [
摘要
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40
李智丽
锅炉管爆裂分析
本文对发生爆裂的20#锅炉管进行了检测分析，检验结果表明锅炉管在运行中由于流通不畅，受阻部位温度和压力急剧升高，致使该部位管体局部过热，组织晶粒长大，难于承受过高的压力而导致该锅炉管发生爆裂。
2010 Vol. 28 (5): 40-40 [
摘要
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42
李明贤 王刚 苏富国 王学伦 赵锐
Q345B热轧钢带冷弯断裂成因及解决方法
通过对比分析Q345B热轧钢带冷弯断裂试样和合格试样的力学性能、金相组织、微观夹杂物数据及对应连铸板坯试样的化学成分和低倍检验数据，并借助扫描电镜及能谱分析异进行断口分析，得出连铸板坯横截面1/4～1/5位置中间裂纹是造成此次钢带冷弯断裂的主要原因，并提出了通过优化连铸工艺、增加电磁搅拌等措施有效控制铸坯中间裂纹的形成，从而解决Q345B热轧钢带冷弯断裂问题的方法，取得了显著效果。
2010 Vol. 28 (5): 42-42 [
摘要
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1333
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47
叶威
金属TiC陶瓷刀具断裂失效分析
本文从金相组织及断口形貌分析两个方面对切割硬质材料的某金属陶瓷刀具断裂的原因进行了分析。结果表明，刀刃部位的镍铬基金属TiC陶瓷存在严重未烧结缺陷，成为起裂源；不合理的热处理工艺造成了刀具基体3Cr13晶粒粗大，并且沿晶界呈网状分布有脆性碳化物，导致基体脆性增加，在使用过程中发生沿晶断裂。
2010 Vol. 28 (5): 47-47 [
摘要
] (
1288
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49
李海刚
82MnA高碳钢盘条拉拔断裂分析
φ12.5mm 82MnA 高碳钢热轧盘条拉拔过程中发生断裂，为了找到盘条断裂原因,对断裂盘条试样，采用体视显微镜、光学显微镜、扫描电镜及X射线能谱仪等手段对其表面缺陷、金相组织、非金属夹杂物进行了分析和测试。结果表明：82MnA钢纯净度、盘条表面缺陷、心部成分偏析、心部组织异常和DS类夹杂物最终导致φ12.5mm 82MnA 高碳钢盘条在拉拔过程中断裂。
2010 Vol. 28 (5): 49-49 [
摘要
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1541
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推广与应用
54
王中开 崔全法 廖力
板材试样取样、制样加工工艺的革新
2010 Vol. 28 (5): 54-54 [
摘要
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1125
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物理测试
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