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2019年 37卷 5期
刊出日期：2019-10-15
测试技术
缺陷分析
试验研究
试验研究
1
杜娟，张韵曾，李雅范，秦斌，郑吉伟，曲兆国
电机推力轴承支撑环材料水下疲劳性能探讨
测定电机轴承支撑环预选材料 0Cr16Ni5Mo、A564Type630H1100静力学性能、室温水下疲劳极限、室温水下疲劳曲线，结果表明： A564Type630H1100材料的拉伸强度、硬度均高于 0Cr16Ni5Mo材料， 0Cr16Ni5Mo材料的冲击功大于 A564Type630H1100材料。循环 107周次 A564Type630H1100材料水下疲劳极限为 415MPa，0Cr16Ni5Mo材料水下疲劳极限为 434MPa，两种材料疲劳极限均满足支撑环材料疲劳强度要求（不小于 197MPa）。在低载荷区（不大于 500MPa）0Cr16Ni5Mo疲劳寿命高于 A564Type630H1100，在高载荷区（不小于 500MPa）0Cr16Ni5Mo疲劳寿命低于 A564Type630H1100。试验初步建立静力学性能与动力学性能体系，为其合理应用提供可靠数据。
2019 Vol. 37 (5): 1-4 [
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5
齐岳峰，王峰，任勇彬，韩天棋
显微硬度在铝合金钎焊性能分析中的应用
要：针对铝合金钎焊焊缝不同区域以及不同相组成物，利用微小维氏硬度计进行显微维氏硬度测试，对焊缝中不同组织与化合物进行量化分析，同时分析钎料与母材的结合层及母材物理性能变化情况。使用扫描电子显微镜联合能谱仪，对硬度检测相关组织进行分析，确定其组分，并进一步观察焊料与母材结合层的维氏硬度，以及钎料或钎焊工艺对母材的影响。结果表明：显微维氏硬度检测能够应用于铝合金焊缝分析，并通过联合扫描电镜与能谱仪分析，利用显微硬度检测结果分析钎焊性能。
2019 Vol. 37 (5): 5-8 [
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9
沈彬彬
钒微合金化钢的热塑性探讨
利用 Gleeble-3800对钒微合金化钢的高温塑性进行了测定，并通过扫描电镜对不同温度下试验钢拉断后的断口形貌进行了观察分析。结果表明：随着温度降低，热塑性降低，断面收缩率降低，奥氏体化温度以上拉伸时，断口以深韧窝为主，部分韧窝底部分布着第二相粒子；但铁素体相变温度以下拉伸时，断口呈现沿晶断裂特征，断裂面上分布着浅而小的韧窝，降低了材料的热塑性；随着温度的升高，断面收缩率不断增加，试验钢在 850℃及其以上温度拉伸时的断面收缩率均大于 60%，在连铸坯生产时矫直温度不低于 850℃能够有效减少铸坯表面裂纹发生率，因此，在连铸坯生产时适宜的矫直温度应该不低于 850℃。
2019 Vol. 37 (5): 9-11 [
摘要
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测试技术
12
黄磊，张鸿博，张宝利，莫霞琳，曹孟瑜
基于电磁超声的钢板自动检测方法探讨
分析了钢板制造方法及可能存在的缺陷，应用电磁超声技术对钢板进行自动检测，主要从电磁超声检测基本原理与声波产生、换能器波型选择与排列、对比试板及其人工缺陷设计、检测闸门设置及检测结果显示与记录等方面进行研究。结果表明：电磁超声自动检测可以对钢板进行全覆盖非接触扫查，实现高速、高温检测，满足大管径、壁厚和高压油气输送用钢板检测要求，对于研究钢板电磁超声自动检测方法具有参考价值，且对制定相关钢板电磁超声自动检测标准具有借鉴作用。
2019 Vol. 37 (5): 12-16 [
摘要
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25
苏宁，李江华，赵亮，王文锋
热重法测定钢渣中游离氧化钙
介绍了一种准确测定钢渣中游离氧化钙（f-CaO）含量的物理检测方法 ——热重法。该方法用磨制粒度不大于 0.075mm的钢渣试样进行蒸煮，使钢渣试样中的 f-CaO全部水解后，在热分析仪上采用热重法检测出钢渣中 f-CaO的水解产物 Ca（OH）2和 CaCO3在特定温度点的热分解失重，从而根据热分解反应方程式和热分解失重量推算出钢渣中的 f-CaO的含量。该方法影响检测结果的干扰因素少，检测结果准确可靠。
2019 Vol. 37 (5): 25-28 [
摘要
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测试技术
17
李兰兰，张科，高江辉，徐振龙，余海军
拉伸法测量金属丝弹性模量的试验探讨
试验采用光杠杆的放大原理，利用一种新型的弹性模量测量装置，测出了在载力作用下金属丝发生的微小变形，结合弹性模量公式，计算出了金属丝的弹性模量。试验结果表明：弹性模量的测量值能较好地吻合理论值。
2019 Vol. 37 (5): 17-20 [
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21
陈昌华，刘晓磊，徐正茂，陈庆勇，董政，汤志贵
超声波检测脚跟试块及其应用
标定曲面斜探头入射点、折射角和扫描零点的校准试块是目前超声波探头制造商、校准实验室和使用厂家亟需的无损检测技术。介绍了脚跟试块的技术特点和设计原理，脚跟试块的专项用途和常规用途。脚跟试块不仅能保证曲面斜探头对检出缺陷的精确定位，提高凸曲面锻件、铸件和管件周向超声波检测的水平，同时它还能“一块多用”，测试仪器性能和校验灵敏度。
2019 Vol. 37 (5): 21-24 [
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29
尹衍成，王涛，李珊珊，李桂英
亚共析钢 C72D2奥氏体晶粒度腐蚀剂的选用
采用直接淬硬法测定亚共析钢 C72D2的奥氏体晶粒度。选用苦味酸溶液和不同配比的三氯化铁溶液作为腐蚀剂对亚共析钢 C72D2进行腐蚀，观察并对比不同腐蚀剂的腐蚀效果。结果表明：用三氯化铁溶液（三氯化铁 5g＋浓盐酸 5滴＋水 100mL）腐蚀后的奥氏体晶界比较完整，且颜色较深，便于观察和测定，可替代苦味酸溶液进行亚共析钢 C72D2奥氏体晶界腐蚀。
2019 Vol. 37 (5): 29-31 [
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缺陷分析
32
李伟，成生伟，张锦文，王育田
尹衍成（1991—），男，硕士，助理工程师
导致车轮辋裂的主要冶金因素包括存在棱角分明的 Al2O3夹杂、在浇钢砖表面蓄积而成的大型夹杂物、浇注耐材熔损脱落产物。采用“球状 MnS包裹点状氧化物”技术，可降低 Al2O3夹杂的危害。采用高铝质浇钢砖及“恒通钢量”浇注技术后，减少了浇钢砖表面蓄积形成的大型夹杂物以及耐材熔损脱落产物，模铸车轮轮辋不大于 .2mm”超声探伤合格率由 92%提升到 99%。采用连铸工艺后，车轮轮辋小于 . 1mm”超声探伤合格率达到 99.7%。
2019 Vol. 37 (5): 32-37 [
摘要
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38
王得礼，林生秀，刘金龙，陆建民
38CrMoAl钢螺杆氮化表面剥落原因分析
在生产螺杆过程中，螺杆表面出现剥落麻点现象，通过宏观、扫描电镜、金相显微镜和光谱等方法对螺杆氮化表面剥落原因进行分析，结果表明：螺杆表面出现剥落麻点的原因是由于氮化处理前磨削至局部螺纹棱角处时温度偏高，使棱角处及其附近的表面及浅表层产生轻微的沿晶裂纹，在后续磨削过程中，棱角处易剥落形成麻点。
2019 Vol. 37 (5): 38-42 [
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43
张新文，李刚，轩康乐
2.25Cr-1Mo钢连铸圆坯端面缺陷分析和预防
通过对 2.25Cr-1Mo钢连铸圆坯锯切面出现的裂纹和“花样”缺陷进行了研究分析，发现这两种缺陷均属于解理断裂。通过对解理断裂机理的研究并结合实际情况，提出了防止解理断裂的措施：铸坯高温入坑、降低冷却速度；实施去应力退火，实现原子重排、推进位错行动并消除位错聚集。
2019 Vol. 37 (5): 43-46 [
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47
张建军，寇沙沙，李文亚
DC06深冲开裂原因分析
通过使用光学显微镜、 X射线衍射仪和拉伸试验机等分析手段，对 DC06钢板冲压成汽车零部件过程中的开裂原因进行了分析。结果表明：冲压件 45°方向塑性应变比 r值低于标准下限，深冲有利织构 {111}〈110〉和{111}〈112〉少，导致板材变形不均匀，深冲性能差，在 45°方向应力集中区域首先产生开裂。在此基础上，提出改进措施，研究织构在热轧、冷轧及再结晶退火等加工过程中的产生及变化规律，优化生产工艺，对改进后的 DC06钢板进行测试，结果显示： DC06深冲板形成了较强的 γ纤维织构， r值升高， Δr小，板材成型性能提高。
2019 Vol. 37 (5): 47-50 [
摘要
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244
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51
刘兰霄，陈凌峰，关建东，吴耐，周娜，刘娟
IF钢表面横纹缺陷分析
客户使用某钢厂 IF钢基料在冷轧、退火、冲压后出现横纹缺陷，严重影响使用。对该缺陷带钢和正常带钢化学成分及热轧工艺参数进行回查和分析，结果表明：热轧板卷出厂化学成分符合要求，热轧工艺参数正常，但缺陷试样组织存在表层细晶现象以及表面增碳现象，因此，试样在拉伸试验时存在屈服平台。经热轧 →冷轧→退火全流程产线检查，发现在退火过程中由于炉壁及炉腔中大量的油脂造成带钢表层增碳， C、N的质量分数之和高达 80×10－6，Ti元素无法将所有 C、N间隙原子转化为 Ti的碳氮化物，带钢出现屈服平台，最终导致冲压时表面横纹缺陷产生。通过对炉壁油污进行定期处理，对炉腔通入水蒸气等设备改造，消除了带钢的屈服平台和冲压横纹缺陷。
2019 Vol. 37 (5): 51-55 [
摘要
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56
熊飞，王立新，梁文
桥壳钢边部裂纹缺陷原因分析
桥壳钢边部出现线状裂纹缺陷，钢板开裂发生在距离边部 20mm范围之内。通过金相显微检验对裂纹产生的原因进行分析，检验结果表明：钢板传动侧与操作侧边部表层均观察到厚度约 150μm的贝氏体组织，钢板板宽方向的其他部位表层组织与试样正常组织相同，均为铁素体＋珠光体。由此可知，钢板边部冷速过快导致贝氏体组织出现，贝氏体塑性较铁素体＋珠光体差，在钢板卷取过程中导致开裂的发生。
2019 Vol. 37 (5): 56-59 [
摘要
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物理测试
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