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2014年 32卷 1期
刊出日期：2014-02-15
测试技术
缺陷分析
试验研究
专题研讨
试验研究
1
彭其春，汤梦龙，李刚，李慧，童志博
含硼中碳钢的保护渣
Hot!
针对含硼中碳钢铸坯角部裂纹问题，通过检测保护渣凝固液渣层硼含量发现钢中硼的质量分数为0.0013%时，进入渣中B2O3的质量分数为0.74%，并测得原渣样和液渣样粘度分别为0.122、0.12Pa·s（1300 ℃），认为钢中硼含量对保护渣性能影响较小，无需针对含硼钢设计特殊保护渣。对原中碳钢保护渣性能进行了优化，碱度(R)从1.23增加到1.27；1300 ℃下粘度从0.165Pa·s降低到0.123Pa·s；1350℃下熔速从22kg/h增加到27kg/h；熔点从1085℃增加到1155℃，铸坯角部裂纹得到了明显的控制。
2014 Vol. 32 (1): 1-3 [
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4
刘军刚
Q460C热处理挽救工艺
Q460C钢板由于冶炼和轧制工艺不稳定，经常出现伸长率不合格的问题。论述了不同的热处理工艺对Q460C性能的影响。研究表明：Q460C经过正火后，强度明显降低。经过正火控冷后，强度、韧性均满足生产要求，提高了产品合格率。
2014 Vol. 32 (1): 4-6 [
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7
朱宏喜 ，兀松，黄立龙，温成芳，徐素芳，李佳
甲烷浓度对CVD多晶金刚石薄膜孪晶的影响
利用扫描电镜、X射线衍射和电子背散射衍射研究了CVD自支撑金刚石薄膜的表面形貌组织、织构和晶界分布。研究表明：金刚石薄膜制备气氛纯度较低，造成薄膜中存在较多孪晶。沉积气体中甲烷浓度升高，孪晶发生频率增加，孪晶对织构组分的影响程度增加。高频率孪晶使薄膜中{100}织构转变为{122}织构，但没有观察到明显的{511}和{411}孪晶织构，说明孪晶取向的变化具有一定的选择性。
2014 Vol. 32 (1): 7-10 [
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11
甘正红，方晓东，余国民，苏继权，余洋
直缝埋弧焊管抗硫化氢腐蚀性能
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通过理化性能、氢致开裂(HIC)、硫化物应力开裂(SSC)等试验及制管工艺过程对油气输送用X65级别的直缝埋弧焊管抗硫化氢（H2S）腐蚀性能进行了研究，认为应从钢板化学成分、力学性能、晶粒度、非金属夹杂物和带状组织等方面提出合理的抗H2S管线材料要求，同时适当匹配焊材，采用UOE等低残余应力的制管工艺来控制焊管的抗H2S能力。
2014 Vol. 32 (1): 11-15 [
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16
韩庆
不锈钢热连轧机粗轧短行程控制
Hot!
为了提高不锈钢热连轧的宽度控制水平，通过粗轧短行程控制来改善带钢头尾宽度控制曲线。根据热轧粗轧短行程控制理论，分别使用了三段折线式和两段抛物线式来进行控制，同时根据带钢头尾的宽度偏差对短行程曲线进行自学习。现场投用表明：这种粗轧短行程控制模型能够明显地改善中间坯的头尾偏差，提高带钢成材率。
2014 Vol. 32 (1): 16-18 [
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19
蔡清
固溶制度对0Cr18Ni10Ti晶间腐蚀的影响
依据GB 4334—2008中的不锈钢10%草酸侵蚀试验方法，研究了固溶制度对奥氏体不锈钢0Cr18Ni10Ti晶间腐蚀的影响。研究表明：0Cr18Ni10Ti的抗腐蚀性能随固溶温度的升高而降低，晶间腐蚀随保温时间的延长有加重的趋势。固溶温度在1010～1050℃时，0Cr18Ni10Ti晶粒细小，晶界上无明显的碳化物析出，晶界无腐蚀沟，耐晶间腐蚀性能好，同时可以获得良好的力学性能。
2014 Vol. 32 (1): 19-21 [
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测试技术
22
董旭珊，董威，么莹，周淼
用直流磁性冲击法测量冲击常数
根据直流磁性冲击法的原理，在测量磁感应强度B之前必须先对冲击常数Cα进行标定。因此，Cα的准确测量就显得尤为重要。试验测量Cα受多种因素影响，通过正交试验法确定Cα，并使用标准样品对Cα进行校正，从而实现了对饱和磁感应强度Bs的精确测量。
2014 Vol. 32 (1): 22-25 [
摘要
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缺陷分析
26
张燕东，何小林，李柏远，吴玉飞，李军成，姜太琼
模具钢4Cr5MoSiV1锻材的裂纹分析
某公司生产130mm的4Cr5MoSiV1钢锻材，低倍检验有裂纹，裂纹位于横向试料的边缘。检验分析结果表明：1）裂纹是由缩孔未切净造成；2）钢材的边缘也可出现缩孔。钢材产生的缩孔偏离中心是由于钢锭在加热时存在阴阳面、切除冒口时错位及锻打时变形不均匀。
2014 Vol. 32 (1): 26-28 [
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29
陈艳华，杨金，王秀琴，魏焕君
DC01带钢生产工艺与断后伸长率不合格分析
生产检验中发现DC01钢断后伸长率不合格。介绍了DC01钢的生产工艺流程，对断后伸长率不合格的DC01钢试样进行化学成分、夹杂物和金相组织分析。结果表明：DC01断后伸长率不合格的主要原因是金相组织中渗碳体含量多，且呈链状和聚集状，钢中夹杂物也会引起断后伸长率不合格，提出了解决问题的措施。
2014 Vol. 32 (1): 29-31 [
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32
王进，裴新华，刘友荣
热轧酸洗板SPHC冲压制耳成因分析与改进
酸洗板SPHC在用户冲压时出现制耳缺陷的质量问题，严重影响用户的成材率。通过对产生制耳缺陷的影响因素进行研究分析，以及对实例样品进行金相检测、化学元素成分检测、力学性能检测以及厚度测量分析，确认SPHC酸洗板尤其是带钢边部存在混晶组织、厚度设计控制以及用户模具使用等问题是引起制耳的主要原因。实践生产也表明：制定合理的热轧工艺制度、优化成分设计、采取厚度负公差轧制设计，以及用户采用合理的模具参数均可有效降低制耳缺陷的发生率。
2014 Vol. 32 (1): 32-35 [
摘要
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36
彭胜，彭其春，范丹萍，杨进玲，李具中，李伟
耐候钢Q450NQR1拉伸试验断口分层原因分析
利用硫印试验、金相检验、扫描电镜及能谱分析等手段研究了耐候钢Q450NQR1拉伸分层试样的夹杂物和显微组织，寻求产生拉伸分层的原因。结果表明：耐候钢Q450NQR1板厚中心存在严重的S、Mn的偏析，偏析带处的Nb、Ti、Cr元素较正常部位高，严重的中心偏析为心部的珠光体带状组织的出现创造了条件，条带状的MnS夹杂容易在拉伸应力作用下出现开裂，从而产生分层现象。
2014 Vol. 32 (1): 36-39 [
摘要
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40
刘莹，田庆荣
37Mn5管材内壁表面上鼓包缺陷形成原因分析
针对37Mn5合金管坯经穿管后在管材内壁表面上形成大量条状鼓包缺陷，利用金相显微镜、扫描电镜及能谱分析等检测手段，对鼓包进行分析。结果表明，在管坯基体中存在较大尺寸的复合型条状夹杂物。此类夹杂物分割了金属基体的连续性，在管壁上形成小夹层。在穿管过程中因受到轴向摩擦力和轴向碾制力挤压，小夹层皱起并与基体脱离形成鼓包。因此，提高钢水的纯净度是减少或消除鼓包缺陷的主要措施。
2014 Vol. 32 (1): 40-43 [
摘要
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43
韩晶，王立辉，李辉
击针断裂分析
某公司生产的猎枪在进行空枪射击试验时，部分击针发生了断裂。笔者采用化学成分分析、金相检验、扫描电镜观察等方法对断裂形成原因进行分析。试验结果表明，击针断裂的机制为疲劳断裂，击针的化学成分和基体金相组织正常。但击针表面有脱碳层导致击针表面弱化，使得击针表面硬度和强度明显低于基体，加速了疲劳源的形成，且击针承受较大交变应力的作用，加速了疲劳源的扩展。综合分析认为：击针断裂属于表面产生脱碳层导致的早期疲劳断裂。
2014 Vol. 32 (1): 43-45 [
摘要
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专题研讨
46
龚为
钢厂热轧检验室的设计及新技术应用
阐述了某热轧检验室承担的任务、工艺流程以及工艺布置，总结了热轧检验室设计中值得注意的问题及细节，并介绍了先进技术的应用，对同类工程的实验室建设与设计具有借鉴和参考作用。
2014 Vol. 32 (1): 46-50 [
摘要
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51
高伟平，董威，洑洪波，赵明立
利用MATLAB分析有限长螺线管外部的电磁场强度
根据毕奥-萨代尔定律以及安培环路定理，推导出积分形式的磁感应强度表达式。借助MATLAB的符号积分给出计算结果，并绘制出磁场分布的三维曲线。讨论得出磁场的分布规律为：有限长螺线管外部电磁场分布基本稳定，近轴心处强，远离轴心逐渐减小。
2014 Vol. 32 (1): 51-54 [
摘要
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55
陈沛，查小琴，高灵清
含缺陷压力容器的安全评定方法
综述了国内外标准规范中含缺陷压力容器安全评定方法的发展历程及研究现状，同时对最近研究中一些新的技术在缺陷安全评定上的应用情况进行了简单的介绍，指明了含缺陷压力容器各安全评定方法今后的应用选择方向和发展趋势。
2014 Vol. 32 (1): 55-58 [
摘要
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物理测试
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