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2015年 33卷 3期
刊出日期：2015-06-15
测试技术
缺陷分析
试验研究
专题研讨
试验研究
1
李和平，周 星
用于监测设备长期稳定性的无时效力学性能标样
监测力学试验设备使用全生命周期的稳定性对于保证测量结果的可靠性至关重要，大批量制作的无时效力学标样是监测力学试验设备长期稳定性和评估设备系统偏差的有效工具。为了有效监测力学试验设备的长期稳定性，宝钢检化验中心研制系列无时效力学标样（包括系列拉伸标样、系列硬度标样和系列V形缺口冲击标样），并用这些标样监测力学试验设备整机测量系统长期稳定性。结合专业计量机构定期校验保证溯源性，实验室用无时效力学标样监测试验设备整机测量系统长期稳定性，有效保证力学试验设备整机测量系统长期稳定性、溯源性、可靠性。用大批量有相同标称值的无时效力学标样还可以测算大批量力学设备的系统偏差。
2015 Vol. 33 (3): 1-4 [
摘要
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5
徐凌云，吉 静，吴益文，朱子恒
冷加工变形对IF钢内耗行为的影响
为了揭示冷加工变形对IF钢内耗行为的影响，试验通过拉伸的方法，使IF钢产生不同的变形量。随后分别对其进行内耗试验，分析冷加工变形量对Snoek内耗峰和SKK内耗峰的影响。结果表明：随着冷加工变形量的增加，IF钢试样的Snoek内耗峰峰高逐渐减小，对应的峰温几乎不发生变化；而SKK内耗峰峰高逐渐增大，峰温则逐渐减小。
2015 Vol. 33 (3): 5-7 [
摘要
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8
李 红，李艳萍，谢琰军，高光洁子，况春江，
基线修正在非晶合金晶化动力学研究中的应用
介绍了基线修正法在采用差示扫描量热法(DSC)分析Fe基非晶合金Fe78Si9B13晶化动力学研究中的应用。充分考虑系统误差信号可能带来的影响，通过采用基线修正法得到各条DSC热分析曲线，在计算峰面积时，对晶化峰进行合适的切线修正，提高了峰面积及晶化率[a]计算结果的准确性。再根据Kissinger模型，计算了Fe78Si9B13非晶合金α-Fe相晶化过程的晶化激活能[Ea]为362 kJ/mol。以此为基础，计算了对应的动力学指数[n]为1.5～2.0。Fe78Si9B13非晶合金的α-Fe相晶化过程是一个二维扩散控制的形核与长大过程。
2015 Vol. 33 (3): 8-11 [
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12
杨胜利，金鑫焱，毕文珍
能谱分析在汽车板表面质量改进中的应用
汽车板表面质量是汽车板生产制造过程中重点关注的内容之一。试验重点介绍了扫描电镜及能谱分析在冷轧和热镀锌汽车板异物压入、表面漏镀和条纹3类典型表面缺陷微观分析中的应用。利用能谱分析可以快速确定缺陷区域各种物质的成分，根据成分特征和在钢带上的分布规律推测缺陷发生的工序和环节，最终可以大大缩小生产现场全工序排查的范围，快速制定有效的改进措施，改善汽车板表面质量。
2015 Vol. 33 (3): 12-19 [
摘要
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测试技术
20
金雄英
棒材表面红外探伤技术与设备
棒材表面的红外探伤是近年兴起的一项无损检测技术。介绍了红外探伤原理、技术方法、设备构成等。由于红外探伤是利用棒材辐射红外线的特点检测棒材表面质量，方法具有非接触、对材料弯曲度要求低、检测速度快、缺陷显示直观等特点，特别适合棒材表面质量在线检测。还概貌介绍了红外探伤设备的应用情况，并且证明了红外探伤的检测结果准确、探伤效率高。
2015 Vol. 33 (3): 20-22 [
摘要
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23
卢 响，张念生，王言琴，汪 煜，朱 梅
受偏心拉伸杆件的中性层位置的确定
为了测定偏心拉伸杆件在组合变形下中性层的位置，在材料力学多功能试验台上对试件施加偏心力[p]，通过应变与力综合测试仪测定偏心拉伸杆件两侧壁电阻应变片的应变[ε]，代入公式[εp]＝([ε1]＋[ε2])/2，[εm]＝([ε1]－[ε2])/2 和[σ]＝[E]×[ε]，[σ1,2]＝[p/A]±[6M/bh2]。当轴向拉应力与弯矩产生的压应力相等时，杆件上的应力等于零。通过应力等于零且平行杆件截面形心的直线就是试验所求偏心拉伸杆件在组合变形下中性层的位置。结果表明：满足公式[y＝][h2/12e]，既可得出偏心拉伸杆件在组合变形下的中性层的位置。受偏心拉伸杆件的中性层位置与杆件的宽度[h]的平方、偏心距[e]的大小有关，与杆件的厚度[b]和外加载荷[P]无关。
2015 Vol. 33 (3): 23-25 [
摘要
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缺陷分析
26
蔡 宁，贾惠平，史学星，郝京丽，郭 鹏，张玉成
高钛微合金热轧板低温冲击功不合格的原因分析
试验针对高钛[（wTi＞0.05%）]热轧平板微合金钢开发过程中，出现的低温冲击韧性差的现象进行了系统分析，包括冲击断口形貌、断口附近组织及钛的固溶、析出量等，初步判断冲击韧性差主要与组织脆性有关。在此基础上，将冲击功不合格试样利用热模拟试验机，模拟900～1 200 ℃不同加热温度下，轧制过程中的温度变化。结果表明：加热温度不大于1 050 ℃时，试样的―20 ℃冲击功由原来的不足10 J提高到240 J左右；然而，当加热温度超过1 100 ℃时，试样的冲击功仍然与原始热轧态一样。结合对钛析出量、析出相的尺寸分布以及组织、晶粒度等的对比分析发现：钛的固溶量、钛析出相的尺寸以及晶粒度大小是影响高钛热轧板低温冲击功的主要原因。
2015 Vol. 33 (3): 26-33 [
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34
王 林，于 洋，王 畅，陈 瑾，焦会立
热轧X80管线钢表面典型翘皮缺陷分析
翘皮是热轧X80管线钢表面最常见的缺陷之一，其成因复杂多样，对应缺陷形貌也各有不同。结合某钢厂的实际生产情况，总结了热轧管线钢3种典型的表面翘皮缺陷，分析了各类翘皮缺陷的形成原因以及对应的形貌特征，并提出了对应缺陷的预防措施，有利于进一步认识和区分不同的翘皮缺陷从而更好地指导生产。
2015 Vol. 33 (3): 34-39 [
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40
孟 祥，王明娣，陈伯瑜，陈银莉，许黎明
ML08Al自攻螺钉生产过程中的缺陷分析
低碳冷镦钢ML08AL是生产4.8级以下标准件及各类复杂外形非标准件的主要钢种。由于钢材深加工的复杂性会使成品自攻螺钉产生不同缺陷。在盘条性能测试的基础上借助金相显微镜与扫描电镜对存在缺陷的ML08AL自攻螺钉由热轧态到成品态分别进行金相形貌及端口形貌的分析，确定后续加工过程中的缺陷成因。结果表明：搓丝工艺对材料显微组织形貌的影响不明显。碳化物的不均匀分布、拉拔以及搓丝工艺的不当对缺陷的产生有着重要影响。
2015 Vol. 33 (3): 40-44 [
摘要
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45
王亚芬，杜洪志，赵广东
冷轧板表面暗线缺陷分析
针对冷轧板产生的暗线缺陷，试验通过现场取样，宏观检测，采用扫描电镜及能谱仪对暗线缺陷部位表面进行分析，探讨了暗线缺陷的产生原因和消除措施。结果表明：冷轧板表面暗线缺陷主要是由Al2O3组成的夹杂物颗粒带，可能来源于连铸过程中浸入式水口内壁的粘附物，在后续的轧制过程中较大的Al2O3夹杂被碾碎，不均匀地分布在铁基体上，部分细小的Al2O3颗粒未被碾碎，镶嵌于基体中。通过调整相应的炼钢工艺可以减轻或消除缺陷，从而提高冷轧板的表面质量。
2015 Vol. 33 (3): 45-48 [
摘要
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49
刘振天，周 健，马党参，秋立鹏，刘宝石
A2冷作模具钢中心孔洞缺陷分析
采用金相显微镜、扫描电镜及能谱仪探讨了A2冷作模具钢中心孔洞缺陷的形成原因。结果表明：试验钢具有严重的液析碳化物偏析，心部的液析碳化物尺寸及数量较边部大，具有明显的块状聚集；孔洞型缺陷主要分布在钢锭心部，其内表面平滑，缺陷的形成与A2钢中Cr7C3型液析碳化物的回熔有关。此外，心部大尺寸的液析碳化物经锻造破碎后产生的间隙，由于成分偏析而大量偏聚于液析碳化物边缘的小颗粒碳化物，非金属夹杂物及片状石墨均能促使A2钢中心形成孔洞型缺陷。
2015 Vol. 33 (3): 49-53 [
摘要
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专题研讨
54
崔志敏，张玉柱，张庆军，严昊苏
多重分形软件在烧结矿显微结构中的应用
利用VisualC++ 设计了基于Windows平台的多重分形谱计算程序，重点介绍了此软件的功能、原理及应用，并利用此软件计算了不同碱度烧结矿的多重分形谱。计算结果定量地表征了烧结矿孔隙的分布形态，随着碱度提高，多重分形谱的宽度[Δα]由0.53 增加到0.58，孔隙结构变的更加复杂；多重分形谱最大、最小概率子集维数的差别[Δf]由 0.8 变为－0.23，烧结矿孔隙由以宏观孔隙为主变为以微孔隙为主，孔隙率提高，结果与透射电镜图像一致。多重分形软件准确而直观地反映了烧结矿孔隙的结构形态，实现了多重分形谱计算的自动化。
2015 Vol. 33 (3): 54-58 [
摘要
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59
孙巧雷，李修权，鄢 标，陈 敏，张 鑫，赵珩煜
单弯螺杆钻具在井口下入过程中坐标的转换计算
随着国内外众多大型的油田开发进入中后期，以及新勘探特殊油藏的需要，中短半径水平井应用的越来越多。由于在套管内侧钻中短水平井时的造斜率要求较高，目前通常需要使用较大结构弯角的螺杆钻具。合理建立螺杆钻具在下入前后的位置（坐标）模型对于单弯螺杆钻具在井口能否下入的后续分析模型计算显得尤为重要。试验在螺杆钻具基本组成的基础上，通过改变螺杆钻具上部无磁钻杆、加重钻杆的距离，确定下入后钻具组合在套管入口处的坐标值及其下入前的坐标值，为后续进行单弯螺杆钻具在井口的下入性分析研究的计算模型提供一定的理论基础。
2015 Vol. 33 (3): 59-63 [
摘要
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801
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物理测试
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