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2013年 31卷 4期
刊出日期：2013-08-15
测试技术
缺陷分析
试验研究
专题研讨
试验研究
1
申勇峰，张荣兴，魏鑫，薛文颖
Fe-20Mn-3Si-3Al钢在不同变形条件下的力学行为
通过单向拉伸试验研究了Fe-20Mn-3Si-3Al-0045C TWIP钢在不同变形量、不同应变速率及不同变形温度下的力学性能。结果表明：当变形量为10%，时试验钢具有较好的综合力学性能，其屈服强度达到770MPa，抗拉强度为1360MPa，断后伸长率为30%。室温变形条件下，当应变速率为1×10-4s-1时，热轧态样品的屈服强度和抗拉强度分别为510MPa及860MPa，拉伸伸长率为58%；当应变速率增加为1×10-1s-1时，其屈服强度及抗拉强度分别增至630MPa和970MPa，伸长率则下降为39%；随着变形温度的上升，材料的伸长率及抗拉强度均下降。增加变形温度至300℃时，该材料在应变速率为1×10-1s-1变形的抗拉强度降为764MPa，拉伸伸长率下降为25%。
2013 Vol. 31 (4): 1-6 [
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7
房奎凯，汪晓波，张绩
178mm厚钢板焊接接头弯曲试验
假设压头长度为178mm，分别对现有的76mm压头以及178mm压头弯曲试验时试样的应力应变分布状况进行理论分析和ANSYS模拟，并通过试验证明：新压头用于试验后，试验受压面无辊印，试样边角无翘边，能准确地反映焊接接头塑性变形性能、显示焊接缺陷，从而验证了178mm压头用于178mm厚板焊接接头弯曲试验的合理性和有效性。
2013 Vol. 31 (4): 7-10 [
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11
范春满，黄涛，范连明
45钢调质处理后硬度不均的解决措施
本钢生产的轴料用钢45钢，经用户调质处理后出现硬度严重不均匀现象。经分析认为，由于钢材存在一定程度化学成分偏析，原始组织均匀性不高。首次淬火均热时奥氏体组织未完全均匀化，使淬火后的显微组织不均匀。回火后，硬度值差别较大，并出现不合格现象。对此类问题，提高淬火加热温度40℃，并适当减少淬火的均热时间，进行二次淬火，然后正常进行高温回火，完成调质处理后，钢材组织均匀，硬度值稳定合格。
2013 Vol. 31 (4): 11-13 [
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14
李凤艳，赵长虹，吴贵林，杨亮，刘宁，丑英玉
GH4169合金轧制棒材组织和持久性能的控制
针对GH4169合金轧制棒材边缘存在扁长晶及因δ相形貌、分布不合格造成缺口持久敏感问题进行了深入的研究。研究结果表明：通过合理轧制工艺的控制，采用双排横列式轧机一火次轧制，可以得到边缘到中心均匀的组织，晶粒度细于7级，无缺口持久敏感的合格GH4169合金棒材。
2013 Vol. 31 (4): 14-17 [
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测试技术
18
刘冬，李荣锋，邱保文，杜丽影
冷轧薄板硬度测试方法的选用
冷轧薄板往往采用维氏硬度试验方法测试硬度，测试过程复杂，且随着板材厚度越来越薄，测试后试样被压头穿透现象越来越明显，试验测试结果波动较大，测试结果偏离实际值。改用表面洛氏硬度试验方法，通过比对不同的试样处理方法以及不同的表面洛氏硬度测试标尺测试硬度值，并与维氏硬度测试结果进行比较，发现采用选用HR15T和HR30T标尺的表面洛氏硬度试验方法，并将试样支座变换为金刚石支座测试冷轧薄板硬度，可以省去试样表面打磨或者抛光程序，且测试后试样背面无明显痕迹，测试结果离散性小，精度高，适合冷轧薄板的硬度测试。
2013 Vol. 31 (4): 18-21 [
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22
金定洲，张念生，朱梅，赵弘，王莉，朱德泉
切变模量测定方法的比较
切变模量G的测定是材料力学扭转试验的主要内容，对低碳钢材料的切变模量G采用百分表测定和电测法测定。当试验满足两个前提条件时:必须在同一台扭角仪上进行；必须在同一外载荷下测量。即在扭角仪的试件上粘贴的电阻应变片与试件的轴线方向互为45°。测量时每1次加载后，必须同时记录百分表和电阻应变仪的2组读数，2种方法同时完成。在此前提下，可以保证2种测试方法所得结果完全相同。
2013 Vol. 31 (4): 22-24 [
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缺陷分析
25
陈志平，彭世恒，倪修华
热轧镀锡板翘皮缺陷控制技术
镀锡板（MRT-4钢）属亚包晶钢，钢厂在生产该类钢时出现了比较严重的质量问题，主要是热轧板表面出现严重的“翘皮”缺陷，产品合格率低，该缺陷与连铸板坯裂纹关系密切。通过对“翘皮”缺陷产生机制进行深入的研究，提出了生产该类钢热轧板时连铸-加热-轧制工艺的控制措施，从而提高了热轧镀锡板的表面质量。生产实践表明：钢厂在MRT-4热轧镀锡板生产技术方面取得了长足的进步，热轧板封锁率从最高67.26%降低到3.0%以下，并且生产控制稳定。
2013 Vol. 31 (4): 25-28 [
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29
赵骏，白银兰，张洪俊
汽车大梁后减震器盒开裂原因
针对510L热轧板生产卡车大梁后减震器盒在冲压成型后其转角处盒壁上端位置出现开裂的情况，对开裂零件进行了金相、扫描电镜、化学、力学等检验分析工作。分析发现落料后冲压板材未修边，成型过程中转角位置金属流动性差，堆积的金属在内侧壁上凸起，在拉应力作用下导致未修边的剪切边上的细小剪切裂纹撕裂。由于成型过程中润滑不良、位置偏差等原因使得凸模与盒壁产生了较大的附加应力，使得前述撕裂的裂纹在该应力作用下扩展形成宏观开裂。
2013 Vol. 31 (4): 29-33 [
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34
付春霞，卢慧娟，赵磊
SWRH72A硬线的断裂原因
对SWRH72A硬线盘条在拉拔过程中非正常断裂试样进行分类：杯锥状断口、斜劈状断口、平齐状断口。采用金相显微镜、扫描电镜等测试方法从原材料方面对断口附近金相组织、非金属夹杂物、表面形貌、化学成分进行分析，确定了断裂原因主要为：中心偏析、擦伤、表面缺陷。并针对不同情况提出了预防措施。
2013 Vol. 31 (4): 34-37 [
摘要
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38
邱香花 ，傅清霞，张筱蓉，唐小勇，杨红来
65Mn带钢的断裂原因
对65Mn热轧带钢冷轧剥壳时断带现象进行了分析。分析了使用过程和化学成分，并通过金相检验、断口观察、扫描电镜和能谱等方法对断带原因进行研究探讨。结果表明：断带的外因是分条后边部存在较严重的锯齿和毛刺，内因是热轧带钢原材料存在残余应力且组织不均匀，心部存在索氏体带，索氏体带内有硫化锰夹杂，索氏体带两侧均有一条铁素体带。从炼钢、连铸、热轧工艺方面控制原材料质量，同时改进分条质量，可减少或避免断带的发生。
2013 Vol. 31 (4): 38-41 [
摘要
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42
谢海平，刘骅震，乔兵
曲轴磁粉探伤磁痕的形成原因
对42CrMo曲轴磁粉探伤两种不同类型磁痕进行分析，主要表现为非金属夹杂物和线条状金属。非金属夹杂物磁痕为钢材中夹杂物在加工过程中由内部暴露至表面所致，线条状金属磁痕为较重碳偏析和疏松的心部钢材在锻造变形时移至表面引起。非金属夹杂物缺陷可通过加强夹杂物上浮和防止浇铸过程卷渣、钢材超声波探伤和红外线探伤加以控制，钢材疏松和碳偏析可通过改进连铸过热度、电磁搅拌或轻压下等连铸工艺和方坯加热与控轧控冷等轧制工艺来降低。
2013 Vol. 31 (4): 42-44 [
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45
马文，管庆刚，仝丽珍
SS400钢板边部的表面裂纹
针对SS400钢板边部表面裂纹质量问题，通过化学成分对比、金相组织和能谱分析等手段，对裂纹情况进行了详细分析。结果表明，钢板表面裂纹在连铸坯上就已存在，且裂纹在后续的轧制过程中进一步扩展而形成了钢板表面裂纹。通过对连铸和轧制工艺进行优化，制定合适的工艺控制措施后，钢板表面裂纹情况明显下降。
2013 Vol. 31 (4): 45-48 [
摘要
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49
张立新，孙奇，于湃，田野
优质GH2132合金叶片锻件屈服强度不合格的原因
某飞机发动机静子叶片GH2132合金，其锻件在理化检测时多次发现屈服强度不合格。?槊髟颍治隽顺煞帧⑷却怼⑷⊙恢谩⒍脱辜安钩涫毙Ф允匝橹托阅艿挠跋臁Ｕ业搅饲慷鹊闹饕跋煲蛩睾凸ひ栈方冢⒍圆缓细穸图捎糜行У牟钩涫毙Т恚梢曰竦媒细叩牧ρ阅埽迪钟胖蔊H2132合金叶片锻件屈服强度一次达标率高于90%，彻底解决屈服性能不合格的问题，从而降低重复热处理和检测所造成的成本及制造周期的浪费。
2013 Vol. 31 (4): 49-52 [
摘要
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53
丛铁声，田利生，杨翊，张国滨
GCr15SiMn连铸坯的中心裂纹
对GCr15SiMn连铸坯中心裂纹缺陷进行了研究，采用化学分析、光学显微镜、扫描电镜对中心裂纹缺陷的宏观和微观特征、化学成分、显微组织进行分析。结果表明：存在于裂纹内部的枝晶簇形貌是钢液凝固末期由于液态金属未得到及时补充，并在心部较高的张应力以及拉速过快情况下沿网状碳化物晶界处开裂而导致的。
2013 Vol. 31 (4): 53-55 [
摘要
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1381
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专题研讨
56
王冠英，李永祚
Kossel花样的快速解读方法
发现Kossel花样的自身规律，找到快速解读Kossel花样的方法，提出虚晶面理论并证明虚晶面理论有明确的物理意义。实践证明：虚晶面理论是快速解读Kossel花样的方法唯一的理论依据。
2013 Vol. 31 (4): 56-59 [
摘要
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1117
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物理测试
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